GEM高壓隔相母線槽
產(chǎn)品特點：
GEM高壓隔相母線槽
產(chǎn)品參數(shù)：
7）主要標準：（1） GB 8349 《金屬封閉母線》
（2）JB/T9639 《封閉母線》
（3）GB/T16927.1 《高電壓試驗技術》
（4）GB772-87 《高壓絕緣子瓷件技術條件》
（5）GB311.1 《高壓輸變電設備的絕緣配合》
（6）GB50150 《電氣裝置安裝工程電氣設備交接試驗標準》
（7）GB2706 《交流高壓電器動、熱穩(wěn)定試驗方法》
（8）GB763 《交流高壓電器在長期工作時的發(fā)熱》
高壓隔相母線槽常見問題：
1、原因分析
(1) 有資料表明，由于全連式封閉母線外殼環(huán)流的集膚效應與鄰近效應，三相并排布置圓管載流導體的中相附加電阻與三相平均附加電阻之比接近2倍，因此中相封閉母線外殼的溫升都高于邊相。
(2) 發(fā)電機封閉母線伸縮節(jié)處內(nèi)藏12片截面120mm×10mm的跨接鋁排（均勻分布），鑒于圓導體的集膚效損耗系數(shù)Kf=r/r0≈1(式中：r 是交流電阻，r0是直流電阻)，可認為封閉母線外殼回路由于電磁感應而產(chǎn)生的環(huán)流也是均勻分布的，即正常情況下每片跨接鋁排通過的環(huán)流約為發(fā)電機負荷電流的1/12。
(3) 該伸縮節(jié)處的跨接鋁排雖為內(nèi)藏式，但可初步判斷過熱處的內(nèi)藏跨接鋁排有接觸不現(xiàn)象。根據(jù)全連式封閉母線外殼環(huán)流損耗的計算公式Pc=I2krkoKf.式中Ik為外殼環(huán)流；rko為外殼直流電阻；Kf為外殼的集膚效應損耗系數(shù)，在厚度不大于8mm時可取為1。
顯見，隨著過熱處內(nèi)藏跨接鋁排的接觸不，該部位的直流電阻rko將同步上升，引起該處的環(huán)流損耗Pc成正比例上升，勢必引起局部過熱。且隨著機組負荷的變化，外殼環(huán)流Ik相應變化，環(huán)流損耗Pc與外殼環(huán)流（有效值）的平方成正比，溫升必然隨之相應變化。
2、處理方法
2.1運行中處理方案的似定
(1)缺陷未處理前，省中調(diào)適當降低5號發(fā)電機有功、無功負荷，電氣運行值班員加強巡檢，做好連續(xù)測溫工作，安裝一臺臨時排風扇，外部吹風降溫，盡量控制過熱處的溫度。
(2)伸縮節(jié)兩端軟接箱外側每側法蘭均有24顆固定螺栓，擬在每對螺栓間逐一加裝連接小鋁排，以期對內(nèi)藏式跨接鋁排實施分流，從而降低發(fā)熱。
由于封閉母線外殼是三相短路并接地的，鋁外殼上感應的軸向電動勢與大地間無電位差，故可在不停機的條件下實施。
2.2 停機后處理過程
(1)解體伸縮節(jié)橡膠套，經(jīng)查各跨接鋁排的固定螺栓雖無嚴重的松動現(xiàn)象。但部分緊固螺絲有明顯的電化腐蝕造成接觸不而導致過熱的痕跡，特別是過熱處所對應的固定螺絲狀況尤甚。解開12塊跨接過渡鋁排，對過熱、電化腐蝕部位進行打磨后涂抹增強導電性和防氧化性的電力脂，以消除接觸電阻大造成的發(fā)熱。
(2)考慮到5號發(fā)電機組已運行多年（1981年投運），為增強B相封閉母線伸縮節(jié)連接處的載流量，仍按上述處理方案，在B相伸縮節(jié)兩端軟接箱外法蘭間加裝24根截面50mm×5mm連接小鋁排，以期對12塊內(nèi)藏式跨接鋁排進行分流，同時增大表面散熱能力、處理情況如圖1所示。
3、效果檢測
(1)發(fā)電機組運行帶200MW負荷時，用遠紅外測溫儀測得封閉母線B相原過熱處的溫度為50℃，同法蘭其它部位的溫度也降至50℃以下。夏季高溫天氣帶210MW時，B相封閉母線伸縮節(jié)法蘭處溫度也在65℃以下，降溫效果明顯，5號發(fā)電機組圓滿完成了迎峰度夏任務。
(2)210MW負荷時，用鉗型電流表測得新加裝的B?相封閉母線伸縮節(jié)處連接小鋁排每根通過的電流均在25A左右，達到了預期的分流目的。
4、注意點
通過以上200MW發(fā)電機組封閉母線伸縮節(jié)軟接箱外側法蘭局部過熱的發(fā)現(xiàn)、分析與處理，建議有大型機組的發(fā)電廠應重視以下事項：
(1)遠紅外測溫儀用于電氣專業(yè)運行現(xiàn)場的巡檢是非常必要和重要的；
(2)應將發(fā)電機的封閉母線伸縮節(jié)列入電氣專業(yè)巡檢設備，將發(fā)熱作為重要巡檢內(nèi)容；
(3)一旦發(fā)現(xiàn)伸縮節(jié)外法蘭處有超溫現(xiàn)象，在短期無停機的機會時，可采用運行中處理方案，減少機組的非計劃停運；
(4)機組檢修時，應針對發(fā)電機封閉母線運行中溫升高的具體情況，認真檢查并修復伸縮節(jié)處內(nèi)藏跨接鋁排的接口，以充分保障發(fā)電機組的可用性。